低温吸附法分离氢同位素

第３６卷第９期　２００８年９月　化学工程　ＣＨＥＭＩＣＡＬ　ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ（ＣＨＩＮＡ）　Ｖｏ１．３６　Ｎｏ．９　Ｓｅｐ．２００８　低温吸附法分离氢同位素　褚效中　，赵宜江　，阚玉和　，周　理　，周亚平　（１．淮阴师范学院化学系江苏省低维材料化学重点建设实验室，江苏淮安２．天津大学化学工程国家重点实验室，天津３０００７２）　２２３３００；　摘要：液氮温度下用分子筛Ｙ在自行设计的单塔变压吸附装置上进行氢氘气体分离的研究，考察了流量与压力对分　离效果的影响，在气体总压力０．４０　ＭＰａ、总流量１２９．７９　ｅｍ　／ｍｉｎ与吸附床长度１．０　ｉｎ时氢氘气体之间的分离因子可　达到１．５２。然而压力为０．０１３　９　ＭＰａ与０．０１７　５　ＭＰａ时Ｄ　与Ｈ　在分子筛Ｙ上的平衡吸附量比值仅分别为１．１８和　１．１７。结合平衡吸附和动态分离之间的差异，表明吸附法能够有效分离氢同位素气体的机理是基于动力学效应。　关键词：分子筛；变压吸附；氢同位素　中图分类号．ＴＱ　０１６；ＴＱ　０１３．２　文献标识码：Ａ　文章编号：１００５—９９５４（２００８）０９－００１２－０３　Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｉｓｏｔｏｐｅｓ　ｗｉｔｈ　ｌｏｗ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ　ＣＨＵ　Ｘｉａｏ－ｚｈｏｎｇ　，ＺＨＡＯ　Ｙｉ－ｊｉａｎｇ　，ＫＡＮ　Ｙｕ－ｈｅ　，ＺＨＯＵ　Ｌｉ　，ＺＨＯＵ　Ｙａ－ｐｉｎｇ　（ｉ．Ｊｉａｎｇｓｕ　Ｋｅｙ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ　ｆｏｒ　Ｃｈｅｍｉｓｔｙ　ｏｆ　ｒＬｏｗ－Ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ　ｏｆ　Ｃｈｅｍｉｓｔｙ，Ｈｕａｉｒｙｉｎ　Ｔｅａｃｈｅｒｓ　Ｃｏｌｌｅｇｅ，Ｈｕａｉａｎ　２２３３００，Ｊｉａｎｇｓｕ　Ｐｒｏｖｉｎｃｅ，Ｃｈｉｎａ；２．Ｓｔａｔｅ　Ｋｅｙ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ　ｏｆ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｔｉａｎｊｉｎ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｔｉａｎｊｉｎ　３０００７２，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ａｎｄ　ｄｅｕｔｅｒｉｕｍ　ｇａｓ　ｗｉｔｈ　ｍｏｌｅｃｕｌａｒ　ｓｉｅｖｅ　Ｙ　ｗａｓ　ｓｔｕｄｉｅｄ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｓｅｌｆ—　ｄｅｓｉｇｎｅｄ　ｏｎｅ－ｃｏｌｕｍｎ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｓｗｉｎｇ　ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ　ａｐｐａｒａｔｕｓ　ａｔ　ｔｈｅ　ｌｉｑｕｉｄ　ｎｉｔｒｏｇｅｎ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ．Ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｆ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｌｆｏｗ　ｒａｔｅ　ａｎｄ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ　ｗｅｒｅ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｆａｃｔｏｒ　ｃｏｕｌｄ　ｒｅａｃｈ　ｕｐ　ｔｏ　１．５２　ｕｎｄｅｒ　ｔｈｅ　ｔｏｔａｌ　ｇａｓ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆ　０．４０　ＭＰａ，ｆｌｏｗ　ｒａｔｅ　ｏｆ　１２９．７９　ｃｍ　／ｒａｉｎ　ａｎｄ　１．０　ｍ　ｌｅｎｇｔｈ　ｏｆ　ｔｈｅ　ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ　ｂｅｄ．Ｈｏｗｅｖｅｒ，ｔｈｅ　ｒａｔｉｏｓ　ｏｆ　ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ　ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｄｅｕｔｅｒｉｕｍ　ａｎｄ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｍｏｌｅｃｕｌａｒ　ｓｉｅｖｅ　Ｙ　ｗｅｒｅ　ｏｎｌｙ　１．１８　ａｎｄ　１．１７　ａｔ　０．０１３　９　ＭＰａ　ａｎｄ　０．０１７　５　ＭＰａ，ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ．Ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ　ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｄｙｎａｍｉｃ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ，ｔｈｅ　ｍｅｃｈａｎｉｓｍ　ｏｆ　ｓｅｐａｒａｔｉｎｇ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｉｓｏｔｏｐｅ　ｇａｓ　ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ　ｍｅｔｈｏｄ　ｄｅｐｅｎｄｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｋｉｎｅｔｉｃ　ｅｆｆｅｃｔｓ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｍｏｌｅｃｕｌａｒ　ｓｉｅｖｅ；ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｓｗｉｎｇ　ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ；ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｉｓｏｔｏｐｅｓ　氢同位素在现代工业、能源与核能等领域已得　到较为广泛的应用。首先氢气是一种零排放热值高　的环境友好燃料，其次氘是进行核聚变的基本原料。　随着能源形势的日益严峻，聚变反应堆以其独特的　化的一些方法，如低温精馏、化学交换法、热扩散法　等存在附属处理设备多及能耗高的缺点　－４　Ｊ。而变　压吸附法以其能耗低、投资少与工艺简单等优点在　分离中得到日益广泛的应用　，但此法应用于氢同　释放能量高和污染小等优点而倍受关注。而且以氘　代替氢具有增强药物疗效、优化光导纤维性能等改　变材料特性的优点¨　；在核聚变反应堆中氘氚燃料　的利用率不到１０％Ｌ　２］，从核聚变堆的自持、经济以　位素分离主要是利用金属吸收剂，虽有较高的分离　因子，但再生条件苛刻　Ｊ。而使用物理吸附剂再　生条件温和，但目前研究较少，主要涉及碳基材　料　。　及环境安全考虑，对于从等离子室排出的未反应的　燃料必须进行回收分离。然而由于氢同位素之间相　近的物理化学性质而难以分离，所以寻求一种低成　本的分离方法是氘进行１　业应用的关键。曾经工业　分子筛具有相对均匀的孑Ｌ径、较大的比表面积、　选择性高、易再生且价格较低等优点。基于课题组　的研究结果　ｊ，使用分子筛Ｙ进行氢氘气体的单塔　变压吸附分离。　基金项目：江苏省低维材料化学重点建设实验室资助顺ｆｊ（ＪＳＫＣ０７０４５）　作者简介：褚效【１１（１９７８一一），男，博士，讲师，差要从事吸附分离和多扎材料合成方面的研究．电话：（０５ｌ７）８３５２５０８３，传真：（０５１７）　８３５２５３６９，Ｅ—ｍａｉｌ：ｃｈｕｘｉａｏｚｈｏｎｇ＠１　２６　ｃｏｒｎ　维普资讯 http://www.cqvip.com 褚效中等低温吸附法分离氢同位素　・ｌ３・　１　实验　色谱定量管的气体流量适宜。③关闭阀２并打开阀　１，切入原料气进行实验。④所有组分完全穿透后，　关闭阀１，对吸附床抽真空脱附再生，然后重复步骤　②和③进行其他条件的实验。　１．２实验试剂与仪器　１．１实验装置　实验装置如图１所示。　分子筛Ｙ为南开大学分子筛厂生产，孔径为　０．６　．７　ｉｌｍ，具体参数见表１。吸附剂使用前在　１５０　ｏＣ真空干燥２４　ｈ；氢气（纯度≥９９．９９５％），天　津市六方高科技有限公司，氘气（纯度ｉ＞９９．５％），　１．原料气；２－载气；３，４－气体过滤器；５一干燥器；６－减压阀；　７一质量流量控制器；８－真空泵；９．１１一气体收集器；１０－气体压缩机　北京氦普北分气体工业有限公司；质量流量控制　器量程为５００　ｍＬ／ｍｉｎ，测量精度为±１．５％（满刻　度），北京圣业科技发展有限公司；ＧＣ－６８９０气相　１２一吸附床；ｌ３一预冷器；１４－液氮罐；１５一背压阀；１６．色谱；　Ｖ（１－－１４）一截止阀；ＮＶ（１ｒ２）一微调阀；　ＰＲ（１－－２）一减压表；Ｐ（１－－２）一压力表　色谱仪，山东鲁南瑞虹化工仪器有限公司；　ＡＳ一３１００Ｐｌｕｓ比表面孑Ｌ径测定仪，美国贝克曼库尔　特有限公司；无油真空泵（ＨＰＤ．２５），天津恒奥科　图１实验装置示意图　Ｆｉｇ．１　Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ　ｏｆ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ａｐｐａｒａｔｕｓ　技发展有限公司；气体压缩机（ＫＫ８），ＤＵＲＲ　实验过程为：①将处理好的吸附剂快速装人吸　附床ｌ２，用载气Ｈｅ检查装置的气密性，放空后关闭　阀１３，然后对整个管路抽真空，结束后关闭阀５，８，９　和１４；②用载气对吸附床进行充压，调节减压阀６、　质量流量控制器７和背压阀ｌ５使流人载气调至指　定压力和流量，并调节微调阀ＮＶ１和ＮＶ２使进入　ＴＥＣＫＮＩＫ，德国；背压阀、减压阀与截止阀，北京燕　堂石化装备技术有限公司；液氮槽，河南豫新机械　有限低温容器厂。混和气是利用图１装置将纯组　分气体按比例依次充人用氦气洗净的钢瓶中，混　合气组成由气相色谱测定　。Ｈ，，Ｄ　，Ｈｅ的体积　比为３．４９：４．３６：９２．１５，　表１吸附实验条件　Ｔａｂｌｅ　１　Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ　ｆｏｒ　ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ　２结果与讨论　法见文献［１０］。　６　２．１吸附等温线与分离因子　运用体积法测量了氢气和氘气在分子筛Ｙ上　的平衡吸附等温线，实验装置与方法在文献［７］中　已详细阐述，吸附等温线如图２所示。由图可知压　力为０．０１３　９　ＭＰａ和０．０ｌ７　５　ＭＰａ时Ｄ，和Ｈ，在分　，、　５　。Ｄ　４　３　呈　：２　ｌ　子筛Ｙ　的平衡吸附趋比值仅分别为１．１８和　１．１７，即平衡吸附量差异较小，表明平衡吸附差异对　（】　分离氧同ｆ＿、）＝素气体的贡献较小　０　１　ｆ１　４　【　ｊ６　、　０　８　ｌ　０　１　Ｐ　１　０｝　ｒＩ　Ｃ体混合物的分离效果『｛】分离因子或选择性冈　子来表征，其定义为　＝，，图２　７７　Ｋ氢氘的吸附等温线　Ａｄｓｏｒｐｌｉｏｎ　ｉｓｏｔｈｅｒｎｌｓ　ｏｆ　ｌｔ！ａｎｄ　Ｉ）！ａｌ　７７　Ｋ　（　／））　／（ｘ／３），　（１）　式中：　，）　分别表爪　组分吸附桐和　相摩尔分数：　ｉ，　分别指存　于气卡｝Ｉ和吸附卡ｆＩ的　分ｉ和　，汁算方　２．２穿透曲线　仡７７　Ｋ、Ｈｅ为载气、吸附床长度为１．０　１１３条件　维普资讯 http://www.cqvip.com

・ｌ４・　化学工程２００８年第３６卷第９期　下，图３为总压力０．４　ＭＰａ时不同流量的氢氘气体　在分子筛Ｙ上的穿透曲线，图４为气体总流量　１２９．７９　ｃｍ　／ｍｉｎ时不同压力的氢氘气体在分子筛Ｙ　上的穿透曲线；具体操作条件见表１和表２。图３　与图４中的穿透曲线具有陡峭的传质锋面，且当氢　气组分完全穿透后氘气还需经过一段时间才开始穿　透，表明Ｈ　与Ｄ　气体在分子筛Ｙ上具有较好的分　离效果，这是吸附法分离工艺中所期望的。图中　ｃ／ｃ。为某一时刻氢气或氘气组分在吸附床出口处的　浓度与其初始浓度Ｃ。的比值。　气体总流量／（ｃｍ　・ｍｉｎ　）　＿口－Ｈ　＋Ｄ　．ｏ＿Ｈ　＋Ｄ　Ｈ　＋Ｄ　＋Ｈ　＋Ｄ　０　２　４００　４　８００　７２００　９　６００　１２　０００　１４４００　ｔ／ｓ　图３不同流量下Ｈ２与Ｄ２混合气的实验穿透曲线　Ｆｉｇ．３　Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｂｒｅａｋｔｈｒｏｕｇｈ　ｃｕｒｖｅｓ　ｏｆ　Ｈ２　ａｎｄ　Ｄ２　ｍｉｘｅｄ　ｇａｓ　ａｔ　ｄｉｆｅｒｅｎｔ　ｆｌｏｗ　ｒａｔｅｓ　１．４　１．２　１　０　。０　８　Ｏ　６　０　４　０　２　０　０　１　５００　３　０００　４　５００　６０００　７　５００　９　０００　ｔ／ｓ　图４不同压力下Ｈ：与Ｄ２混合气的实验穿透曲线　Ｆｉｇ．４　Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｂｒｅａｋｔｈｒｏｕｇｈ　ＣＨＩＶＥＳ　ｏｆ　Ｈ２　ａｎｄ　Ｄ２　ｍｉｘｅｄ　ｇａｓ　ａｔ　ｄｉｆｅｒｅｎｔ　ｐｒｅｓｓｕｒｅｓ　表２实验条件及对应的分离因子　Ｔａｂｌｅ　２　Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ　ａｎｄ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ｜ｈｃｔｏ￣　总压／Ｈ１流量／Ｄ：流量／　Ｈ！分ＩＸ／Ｄ　分压／分离　ＭＰａ（ｍＬ・ｍｉｎ　）（ＴｎＩ　・ｍｉｎ　）　ＭＰａ　ＭＰａ　冈子　根据图３和图４中的穿透曲线和表２中列出的　分离因子可知，分离因子随着流量或压力的增大先　增大再减小，这说明Ｈ：与Ｄ　气体分离存在最佳的　原料气流量和压力；然而在其他实验条件相同的情　况下气体总压在０．２，０．４，０．６　ＭＰａ时的分离因子相　当。但在总压为０．２　ＭＰａ时分子筛Ｙ吸附氢氘气　体的容量较小，总压为０．６　ＭＰａ时虽可增加分子筛　Ｙ的吸附容量，但在压力较高时吸附量并不随压力　显著增加；在变压吸附中，压力的大小直接决定了生　产装置的能耗，而且压力过高也会使床层死体积的　影响加大，从而影响产品气质量。综合上述因素，可　选取总压为０．４０　ＭＰａ为操作压力。由表２可知当　气体总压在０．４　ＭＰａ与总流量１２９．７９　ｃｍ　／ｍｉｎ时　Ｈ　与Ｄ　同位素气体的分离因子最大，可达１．５２。　在图３与图４中，先穿透的氢气穿透曲线存在一个　较大的凸峰，这是因为后穿透的Ｄ　分子不断置换出　已经吸附的Ｈ　分子，从而在Ｄ　分子穿透前出现Ｈ　组分出口浓度ｃ／ｃ　大于１的情况。　２．３分离因子　由公式（１）计算了不同压力和流量条件下的氢　氘混合气在分子筛Ｙ上的分离因子，结果见表２。　气体吸附分离机理有３种：空间位阻效应、平衡　效应和动力学效应ｌ９ｆ。氢氘同位素气体分子大小　相近　Ｊ，说明氢氘气体之间的分离不是基于空间位　阻效应；压力为０．０１３　９　ＭＰａ和０．０１７　５　ＭＰａ时Ｄ，　和Ｈ　在Ｙ上的平衡吸附量比值仅分别为１．１８和　１．１７，即平衡吸附量差异较小，表明氢氘的平衡吸附　差异对分离的贡献也较小。然而动态分离因子可达　１．５２，即动力学选择性较高；这是由于氢氘同位素气　体分子之间存在较大的动力学吸附差异，这主要由　于低温条件下氢氘气体分子在具有纳米级孔结构中　的动力学扩散速率差异所致　。　３结论　通过考察流量与压力对氢氘气体分离效果的影　响，筛选出在气体总压为０．４０　ＭＰａ（Ｈ　与Ｄ　分压分　别为０．０１３　９　ＭＰａ和０．０１７　５　ＭＰａ）、气体总流量　１２９．７９　ｃｍ　／ｍｉｎ（Ｈ，与Ｄ２流量分别为４．５２　ｃｍ’／ｍｉｎ　和５．６６　ｃ　’／ｍｉｎ）与吸附床长度为１．０　ｍ时可较好地　利用分子筛Ｙ进行Ｈ　与Ｄ。同位素气体的分离，其　分离因子可达到１．５２；较小的平衡吸附量差异和较高　的动力学选择性表明氧氘同位素气体的分离机理主　要基于动力学效应。　【下转第２７页】　维普资讯 http://www.cqvip.com 朱孝钦等新型相变材料换热器热能储存与释放特性　・２７・　出口气流的温度又会随时间的增加而逐步下降。　②该换热器换热管内的相变材料在降温过程中会　发生相变，由于其相变潜热的热量很大，因此，该　换热器出口的气流温度在一定时间内仍能保持恒　温，这也是传统管壳式换热器所不具备的、只有这　种相变材料换热器结构才具有的重要特征之一。　例如，当温度为１６一ｌ７℃的冷气流的流速分别为　０．１３２，０．０９６　ｋｇ／ｓ时，本实验的相变材料换热器　出口的气流温度维持在２０　ｃ【＝以上的时间各为　ｈ　单位相变材料质量的溶化热，ｋＪ／ｋｇ　ｍ，换热器第　排管内相变材料的质量，ｋｇ　ｎ换热管的排数　Ｑ，Ｑ　，Ｑ　换热器热能储存量、热气流提供的热量　和冷气流吸收的热量，ｋＪ　ｑ，ｑ　热能储存、释放过程的热传递速率，ｋＪ／ｓ　ｑ　气流的流速，ｋｇ／ｓ　ｔ气流流过换热器的时间，Ｓ或ｍｉｎ　０　，０　．。气流流过换热器进口、出口处的温度，℃　５９４，７１７　ｍｉｎ。③根据前面的理论分析以及实测结　果（表４），若该换热器热能储存量Ｑ为一定时，当　通入该换热器冷空气流温度维持不变时，气流的　流速越大，管内相变材料的放热速率越大，维持该　换热器出口气流温度不变的时间也就越短。因　此，气流的流速是一个重要参数，为了使相变材料　，　位于第　排换热管内的相变材料的初始　温度、热气流流过换热器后其上升的温　度，℃　０　，相变材料的相变温度，℃　参考文献：　［１］　张东，周剑敏，吴科如．相变储能材料的相变过程温度　模型［Ｊ］．同济大学学报，２００６，３４（７）：９２８－９３２．　［２］　林怡辉，张正国，王世平．复合相变蓄能材料的研究进　换热器出口的气流温度在同样的条件下尽可能保　持时间长一些，最佳的途径就是尽量降低流过该　换热器冷气流的流速。　５结论　展［Ｊ］．新能源，２０００，２２（７）：３５—３８．　［３］　ＮＡＬＬＵＳＡＭＹ　Ｎ，ＳＡＭＰＡＴＨ　Ｓ，ＶＥＬＲＡＪ　Ｒ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎ・　ｔａｌ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ　ｏｎ　ａ　ｃｏｍｂｉｎｅｄ　ｓｅｎｓｉｂｌｅ　ａｎｄ　ｌａｔｅｎｔ　ｈｅａｔ　这种新型相变材料换热器能将温度较高的热流　体的热能储存起来，必要时又可释放其已储存的热　能，所以，它具有较好的应用前景，主要适用于温室、　暖房、空调或工业生产中各种低温热能的回收和利　用，也可以应用于需要温度控制或维持一定温度条　件的相关领域中。　符号说明：　ｓｔｏｒａｇｅ　ｓｙｓｔｅｍ　ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ　ｗｉｔｈ　ｃｏｎｓｔａｎｔ／ｖａｒｙｉｎｇ（ｓｏｌａｒ）　ｈｅａｔ　ｓｏｕｒｃｅｓ［Ｊ］．Ｒｅｎｅｗａｂｌｅ　Ｅｎｅｒ￣，２００７，３２（７）：　ｌ　２０６　１　２２７．　［４］ＭＩＬＬＳ　Ａ，ＦＡＲＩＤ　Ｍ，ＳＥＬＭＡＮ　Ｊ　Ｒ，ｅｔ　ａ１．Ｔｈｅｒｍａｌ　ｃｏｎ．　ｄｕｃｔｉｖｉｔｙ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｐｈａｓｅ　ｃｈａｎｇｅ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ｕｓｉｎｇ　ａ　ｇｒａｐｈｉｔｅ　ｍａｔｒｉｘ［Ｊ］．Ａｐｐｌｉｅｄ　Ｔｈｅｒｍａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，　２００６，２６（１４）：１　６５２—１　６６１．　［５］　崔海亭，袁修千，侯欣宾．蓄热技术的研究进展与应用　［Ｊ］．化工进展，２００２，２１（１）：２３—２５．　ｃ　，ｃ…、相变材料和气流的平均比热容。ｋＪ／（ｋｇ・ｏＣ）　，驴护驴，驴护　驴　舻驴　驴　痧护　驴，ｄ》驴　驴舻　痧　驴驴驴　、驴　【上接第１４页】　参考文献：　［１］　周俊波，　拿外，离　萍，等．低温制备气相色谱法分　离氧同化索ｆ　Ｊ　．　子能　．　技术，２００４，３８（３）：２１８—　２２１．　［６］王新华，陈长聘．氢化物氢同位素分离［Ｊ］．材料导报，　［７］ＣＨＵ　Ｘｉａｏｚｈｏｎｇ，ＺＨＯＵ　Ｙａｐｉｎｇ，ＺＨＡＮＧ　Ｙｕｚｈｅ，ｅｔ　ａ１．　Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ　Ｉｓｏｔｏｐｅｓ　ｏｎ　ｍｉｃｒｏ—ａｎｄ　ｍｅｓｏｐｏｒｏｕｓ　１２］　用俊波，ｆ　拿Ｙｔ　，ｆ啊　萍．等．低温吸附法分离氰同　［Ｊ　Ｊ．低濉Ｊ　，２００４，１３８（２）：５０—５２．　１　３　Ｊ　ＲＡＥ　ｔｌ　Ｋ．Ｓｅｐａｒａｔｉ￣ｍ　ｏｔ　ｈｙ（ｈ＇ｏｇ￣－ｎ　ｉｓｏｔｏｐｅｓ［Ｍ　ｊ．￣ａｓｈｉｎｇ—　ｈｍ　Ｉ）Ｃ：Ａｍｅｒｉ（　ａｎ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｓｏ（　ｔ、．１　９７８．　ａｄｓｏｒｂｅｎｔｓ　ｗｉｔｈ　ｏｒｄｅｒｌｙ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ［Ｊ］．Ｊ　Ｐｈｙｓ　Ｃｈｅｍ　Ｂ，　２００６，１　１０（４５）：２２　５９６－２２　６００．　１　８］　效中，删、哐平，周理，等．气相色谱法分析氧同位素　［Ｊ］．分析化学，２００６，３４（５）：６２９－６３２．　｝４　ＺＨＡＮ（　Ｉ）．Ｋ（）ｎＡＭＡ　Ａ．Ｃ（ｙＩ１０　Ｍ．ｅｌ　ａ１．Ｋｉｎｃｌｉ（－ｓ　ｉｎ　１９］　ＲＵ　ＦＩｆＶＥＮ　Ｄ　Ｍ．Ｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓ　ｏｆ　ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ　ａｎｄ　ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ　ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ［Ｍ　Ｊ．Ｎｅｗ　Ｙｏｒｋ：Ｊｏｈｎ　Ｗｉｌｅｙ＆％ｎｓ，１９８４：２９—　８５．　ｈｙｄｍｇｃｎ　ｉｓｏｔｏｐｅｓ（　ｙｎｇｅｎｉｃ　ａ‘Ｉｓｏｒｐｔｉｏｎ｛Ｊ　．Ｓｅ！＇Ｐｕｒｉｆ　Ｔｅ（，ｈｎｏ１．２００４，３７（Ｉ）：ｌ一８．　１　５　Ｊ　ＦＵＫＵＩ）Ａ　ｓ，ＦＵＪ『ｗＡＲＡ　ｔｔ．Ｐｏｓｓｉｌ）ｉｌｉｈ　ｕｔ　ｓＰｐａｒａｔｉｕｎ　ｏｆ　ｔ　ＩＪＩＰｒｉｕｍ　ｆ，ｏｍ　ｌｌａｌＵｌ’ａｌ　ｈ）ｄｒｕｇｅｎ｝】ｖ　Ｉ　ｉ￣ａｌｌａｄｉ，ｕｎ　ｐｍｌｉ（・Ｉｃ　１　１０ｊ　ＺＨＯＵ　Ｉ，ｉ，ＧＵＯ　Ｗｅｎ（：ａｉ，ＺＨＯＵ　Ｙａｐｉｎｇ．Ａ　ｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙ　ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｓｅｐａｒａｔｉｎｇ　ＣＨ４／Ｎ２　ｂｙ　ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｊ　ｏｌ　Ｃｈｃｍ　Ｅｎｇ，２ｏ０２，ｌ０（５）：５５８—５６１．　ｄｌ　Ｊ１．ｓ《、ｆ１　・．．Ｉ　“・ｈｎｕ１．１９９９，３４（Ｉ　Ｉ）：２　２３５—２　２４２．